Aparato de circuito de tanque
US2549789A
Estados Unidos
- Inventor
Jr Thomas M. Ferrill
Aplicaciones en todo el mundo
1947 NOSOTROS
Aplicación US795022A eventos
1947-12-31
1951-04-24
Solicitud concedida
1951-04-24
1968-04-24
Caducidad anticipada
Estado
Caducado - De por vida
Descripción
Abril de 1951 TM FERRILL, JR 2.549.789
APARATO DE CIRCUITO DE TANQUE Presentado el 31 de diciembre de 1947 5 Hojas-Hoja 1 FIG. 1.
INVENTOR THOMAS M. FERRILL, JR.
Abril de 1951 TI. M. FERRILL, JR 2.549.789
APARATO DE CIRCUITO DE TANQUE Presentado el 51 de diciembre de 1947 '5 Hojas-Hoja 2 TODAS LAS REPRESENTACIONES DE SEGUIDORES DE LEVA ESTÁN POSICIONADAS PARA INDICAR LAS RELACIONES ANGULARES RELATIVAS CUANDO EL EJE 14 ESTÁ POSICIONADO PARA UNA CAPACIDAD MÁXIMA 24 de abril de 1951 JR 2,549,789
APARATO DE CIRCUITO DE TANQUE Presentado el 31 de diciembre de 1947 5 Hojas-Hoja 5 INVENTOR THOMAS M. FERRILL, JR
5 Hojas-Hoja 5 Presentada el 31 de diciembre de 1947 FIG. 6.
INVENTOR THOMAS M. FERRILL, JR.
Patentado el 24 de abril de 1951
OFICINA DE PATENTES DE LOS ESTADOS UNIDOS 25 Reclamaciones.
La presente invención se refiere a circuitos sintonizados, y se refiere particularmente a circuitos sintonizados o circuitos tanque de gran flexibilidad y compacidad y capaces de sintonizarse a través de una pluralidad de bandas de frecuencia.
Para el funcionamiento de equipos de radio dentro de una gama de frecuencias estrecha, por ejemplo, una gama más estrecha que una octava, normalmente se proporcionan un inductor simple y un condensador variable, interconectados de forma fija. La relación de inductancia y capacitancia se selecciona para una frecuencia de banda media de acuerdo con las condiciones de carga y el Q operativo deseado.
Cuando el equipo de radio debe funcionar a varias frecuencias a través de un rango de frecuencias, ha sido una práctica común proporcionar una pluralidad de bobinas intercambiables de valores de inductancia marcadamente diferentes, de modo que se pueda lograr un cambio de una banda a una frecuencia en una banda diferente. mediante la sustitución de una bobina diferente en el circuito del tanque, seguido por el ajuste adicional que se requiera en el capacitor variable.
Mientras que el uso de celdas intercambiables con un capacitor variable conectado fijamente hace posible ajustar el circuito del tanque para que resuene a cualquier frecuencia deseada en un rango muy amplio, por ejemplo, en un rango de varias octavas, es inconveniente proporcionar varias bobinas sueltas; y el proceso de sustitución de la bobina, incluso si se emplean enchufes y enchufes, hace que los grandes cambios de frecuencia sean engorrosos e inconvenientes. Esto es especialmente objetable cuando el equipo de radio incluye varias etapas amplificadoras, con circuitos de tanque de hombre a devolver, por ejemplo, circuitos de rejilla y circuitos de placa de varias etapas, circuitos de sintonización de antena y circuitos de monitor o medidor de onda.
Los arreglos de bobinas intercambiables no solo son inconvenientes, sino que también suelen estar muy lejos de mantener una relación óptima de inductancia-capacitancia para un conjunto dado de condiciones de operación, por ejemplo, para condiciones dadas de voltaje y corriente de ánodo en un amplificador de radiofrecuencia de acuerdo con su valor nominal. condiciones de operación. Para un cambio de frecuencia de tres octavas, por ejemplo, un cambio de 3,5 megaciclos a 28 megaciclos, la inductancia y la capacitancia idealmente deberían reducirse cada una por un factor de 8. En la práctica, sin embargo, el capacitor variable no admite una reducción de la capacitancia del circuito más allá de un cuarto de los 3,5 mc. valor, de modo que la inductancia debe reducirse en un factor excesivo, por ejemplo, a un dieciseisavo del valor empleado en 3,5 mc., habiendo cambiado así la relación de inductancia y capacitancia en un factor de al menos cuatro.
Es un objeto importante de la presente invención proporcionar un aparato de circuito de tanque mejorado y, en particular, proporcionar un aparato de circuito de tanque autónomo unitario capaz de operar eficientemente en una variedad de frecuencias a través de un amplio rango de frecuencia con ajustes convenientes y simples.
Es un objeto adicional proporcionar un aparato de circuito de tanque capaz de operar en un amplio rango sin un cambio excesivo de la relación inductancia-capacitancia.
Otro objeto es proporcionar un circuito tanque capaz de ser sintonizado a través de una pluralidad de bandas en un amplio rango de frecuencias, con una gran simplicidad de operación y manteniendo una alta eficiencia del circuito y relaciones óptimas de inductancia-capacitancia.
Otro objeto más de esta invención es proporcionar un aparato de circuito de tanque de rango múltiple libre de cualquier ambigüedad de rango de sintonización.
Todavía otro objeto es incorporar en el aparato de circuito de tanque de rango múltiple un sistema de acoplamiento ajustable capaz de un ajuste simple de rango completo del acoplamiento del aparato de tanque a un circuito externo en todas las frecuencias de operación.
De acuerdo con una característica importante de la presente invención, se hace un circuito tanque con un elemento de reactancia variable suavemente conectado a medios de reactancia variable por pasos de signo de reactancia opuesto, y se proporciona un arreglo para variar la reactancia de signo opuesto en pasos predeterminados en puntos seleccionados en el ajuste del elemento de reactancia suavemente variable. El elemento de reactancia suavemente variable es preferentemente un condensador variable que tiene una matriz de placas de rotor sustancialmente semicirculares y espaciadas uniformemente dispuestas para engranar de forma variable con placas de estator alternas; y los medios de reactancia de paso variable comprenden preferiblemente una pluralidad de bobinas o porciones de bobina entre las cuales la selección se realiza mediante elementos interruptores acoplados al rotor del condensador, los cambios de inductancia también están disponibles mediante cortocircuito o circuito abierto de espiras en una bobina o en una pluralidad de bobinas mediante elementos interruptores accionados por rotor de condensador. Cuando se proporciona una pluralidad de bobinas y se pueden seleccionar de acuerdo con la posición del rotor del capacitor, un devanado de un solo enlace para el acoplamiento del circuito externo puede pivotar o hacerse móvil a través de un rango de posiciones tal que proporcione una variación de amplio rango de acoplamiento entre la bobina y el circuito externo.
La presente invención se describirá ahora con más detalle en relación con los dibujos adjuntos, en los que:
La figura 1 es una vista en planta de una disposición de circuito de tanque equilibrada o simétrica construida de acuerdo con la invención, con partes separadas u omitidas para mostrar detalles de las mismas;
la figura 2 es una vista en sección transversal tomada en el plano indicado por la línea 22 en la figura 1;
La Fig. 3 es un grupo de vistas de desarrollo de levas de las levas empleadas para cambiar la inductancia en la disposición de las Figs. 1 y 2 en puntos seleccionados en la afinación de los mismos;
la Fig. 4 es una vista esquemática de la disposición del tanque balanceado que ilustra el cableado de los interruptores a las bobinas y capacitores;
la Fig. 5 es una vista de una placa de cuadrante de calibración para la disposición del tanque de las Figs. 1, 2 y 4, mostrando los puntos de inductancia de conmutación y un grupo representativo de bandas de frecuencia a través de las cuales se puede hacer sintonizar el tanque;
la figura 6 muestra, en vistas A, B y C, condiciones sucesivas proporcionadas en uno de los interruptores accionados por leva de la figura 1;
la figura 7 es un gráfico que muestra las variaciones de frecuencia resonante y la relación capacitancia-inductancia del tanque como funciones del ajuste del dial;
la figura 8 es un diagrama de circuito esquemático del tanque equilibrado, que lo muestra aplicado al circuito de ánodo de un amplificador de radiofrecuencia; y
La figura 9 es un alzado lateral de una disposición de depósito asimétrico que incluye características de la invención.
Con referencia ahora a las Figs. 1 y 2, las secciones de capacitancia de una versión balanceada del circuito del tanque están dispuestas dentro de un marco que comprende placas frontales y traseras de metal II y I2 y tirantes |3 (Fig. 2) fijados entre ellos para formar un conjunto rígido. Las placas del rotor están dispuestas en cuatro grupos en dos ejes de rotor paralelos I4 e I5, cada uno apoyado en cojinetes en las placas de los extremos H e i2. Los grupos cooperantes de placas de estator están dispuestos en las varillas IE, IT, |8, I9, 20 y 2|, y dos varillas más ocultas a la vista en la Fig. l debajo de las varillas i8 y 2|. Las varillas I6 y H están suspendidas entre una barra dieléctrica vertical 22 en la placa de extremo frontal II y una barra dieléctrica vertical 23 sostenida por los tirantes a medio camino entre las placas de extremo, y las varillas l9 y 20 están suspendidas entre una barra dieléctrica vertical 24 en el extremo frontal. placa [I y una segunda barra intermedia 25 (Fig. 2). Varillas i8 y 2| y vigas inferiores similares directamente por debajo están soportadas entre la barra 23 y una barra 28 en la placa de extremo trasera l2 y entre la barra 25 y una barra 28 en la placa de extremo trasera.
Un primer inductor 3| que tiene una mitad de bobina delantera 32 y una mitad de bobina trasera 33 que está soportada sobre aisladores separados o pilares dieléctricos fijados a una placa dieléctrica 34 que está unida a la parte superior de las placas extremas II e I2. Un segundo inductor que tiene una mitad de bobina delantera 31 y una mitad de bobina trasera 38, y que tiene una inductancia apreciablemente mayor que la del inductor 3|, por ejemplo, cuatro veces la inductancia del inductor 3|, se apoya de manera similar sobre la placa 34, sobre las secciones del estator asociadas con el rotor. H5.
Las varillas de unión 13 y la placa 34 se omiten de la figura 1, y (partes de las bobinas se cortan) siendo esta vista en gran parte esquemática para hacer claramente evidentes las posiciones de las partes.
Tres interruptores de leva 41, 42 y 43 están provistos dentro del extremo frontal del armazón de capacitor variable, y un grupo similar de tres interruptores 45, 45 y 47 están provistos dentro del extremo trasero. Cada uno de estos seis interruptores comprende una leva de disco dieléctrico en el eje M y un elemento de balancín cooperante articulado desde un puntal en una placa lateral dieléctrica vertical 49, esta placa lateral está unida al marco de una manera generalmente similar a la forma de unión de la parte superior placa 3 3. Un material dieléctrico adecuado para las placas superior y lateral 34 y 49, las levas del interruptor y los pilares de montaje del inductor es Dilectene, un material fenólico rígido de baja pérdida producido por Continental-Diamo-nd Fibre Company.
Los ejes del rotor l4 e I5 están interacoplados a través de engranajes de relación 1:1 52 y 53, dispuestos externamente como en la Fig. 1 o internamente como en la Fig. 4, para girar de tal manera que todas las secciones de capacitancia alcancen la capacitancia mínima juntas. y de manera similar alcanzan la capacitancia máxima juntos. Los interruptores más externos 4| y 45 son interruptores de doble tiro dispuestos con levas en la forma ilustrada en 5| en la Fig. 3, colocados en relación con las placas del rotor y los puntales del interruptor y los elementos de contacto para proporcionar un tiro cuando los rotores giran a través de las posiciones de máxima capacitancia y para proporcionar un tiro adicional cuando los rotores giran a través de las posiciones de mínima capacitancia .
Orejetas terminales 55 y 56 conectadas a los puntales de los interruptores 4| y 45 se proporcionan para la conexión externa a los elementos del circuito con los que se operará la unidad de tanque i, como por ejemplo para la conexión a los ánodos de los tubos amplificadores de radiofrecuencia conectados para la operación push-pull, de la manera que se describirá más adelante en relación con la Fig. 8. Estas orejetas 55 y 55 están conectadas como se muestra en la Fig. 4 a los terminales del estator en los extremos de las varillas I6 y |8, de modo que los estatores simétricos de las secciones de condensadores variables más pequeños 58 y 59 estén permanentemente conectados en el circuito sintonizado. . Como se ilustra en la Fig. 4, el terminal fijo izquierdo 5| del interruptor 6| está conectado al extremo frontal del inductor 3|, y el terminal 62 correspondiente del interruptor 45 está conectado al extremo posterior del inductor 3|.
Las secciones de condensador 58 y 59 juntas son el equivalente de un estator dividido o un condensador equilibrado, que puede tener una capacidad máxima de 40 micro-microfaradios por sección. De forma similar, las secciones 66 y 61 juntas son el equivalente de un condensador de estator dividido que puede tener una capacidad máxima de micro-microfaradios por sección, por ejemplo. Como se verá posteriormente, el condensador de estator dividido más pequeño 58, 59 se usa solo para frecuencias altas y se añade a la capacidad del condensador 66, 61 para frecuencias bajas.
El diagrama de leva 5I en la Fig. 3 muestra esquemáticamente el posicionamiento relativo de la leva y la rueda seguidora de leva 65 del interruptor M (y de manera similar el interruptor 45) cuando los rotores del capacitor están posicionados angularmente para un engrane completo del estator del capacitor y las placas del rotor respectivas. -- 1. e., para capacidad máxima en cada una de las secciones del capacitor. Como es evidente en este diagrama, se permite que el seguidor 65 se acerque hacia el eje I4 justo al comienzo de la rotación en el sentido de las agujas del reloj del eje de sintonización I4 desde el ajuste de capacitancia máxima, de modo que los brazos oscilantes H del seguidor y los interruptores 4| y entrar en contacto con los terminales 63 y 64 de estos interruptores. Estas conexiones se mantienen sustancialmente a lo largo del rango de capacitancia máxima a mínima en el sentido de las agujas del reloj 180 del eje de sintonización I4, y cuando se alcanza el final de este rango de sintonización, el seguidor se mueve hacia afuera por el hombro 10, lo que representa la transferencia de los brazos del interruptor H y 15 a los terminales de contacto BI y 62 y para mantener la conexión con ellos sustancialmente en todo el rango de capacitancia mínimo a máximo en el sentido de las agujas del reloj 180 del eje de sintonización I4 (la mitad de la revolución que, de lo contrario, puede expresarse como la parte de capacitancia máxima a mínima 180 en sentido contrario a las agujas del reloj del rango del dial) El plan general de los rangos de sintonización del circuito del tanque de las Figs. 1-4 se puede visualizar con referencia a la Fig. 5, que muestra una placa de cuadrante calibrada que se colocará en el panel frontal del equipo de radio en el que se emplea la unidad de tanque, y una perilla de puntero 19 para unir al eje que se extiende hacia adelante. I4. El punto de capacitancia máxima se indica en 8!, y el punto de capacitancia mínima se indica en 83, siendo estas las ubicaciones respectivas del puntero correspondiente a los puntos de desplazamiento simultáneo de los brazos H y 15 del seguidor del interruptor. Durante la rotación del puntero a través de la parte semicircular superior de su rango entre estos puntos, los brazos H y 15 permanecen en contacto con elementos de estator 63 y 64, respectivamente, y en consecuencia todas las secciones de condensadores se emplean en conexión con el inductor 36, siendo entonces excluido el inductor 3I del circuito. En estas condiciones, el circuito del tanque proporciona sintonización a frecuencias relativamente bajas, empleándose todas las placas del rotor y del estator. los brazos H y 15 descansan en contacto con los elementos del estator 63 y 64, respectivamente, y en consecuencia todas las secciones del condensador se emplean en conexión con el inductor 36, quedando entonces el inductor 3I excluido del circuito. En estas condiciones, el circuito del tanque proporciona sintonización a frecuencias relativamente bajas, empleándose todas las placas del rotor y del estator. los brazos H y 15 descansan en contacto con los elementos del estator 63 y 64, respectivamente, y en consecuencia todas las secciones del condensador se emplean en conexión con el inductor 36, quedando entonces el inductor 3I excluido del circuito. En estas condiciones, el circuito del tanque proporciona sintonización a frecuencias relativamente bajas, empleándose todas las placas del rotor y del estator.
Durante la rotación de la aguja por la parte semicircular inferior de su recorrido entre los puntos BI y 83, brazos 1| y 15 se sujetan, en contacto con elementos de contacto 6| y 62, de modo que el circuito del tanque efectivo comprenda entonces simplemente secciones de condensador 58 y 59 en conexión con el inductor 3I. Las secciones 66 y 61 del inductor 36 y del condensador están excluidas del circuito activo en estas condiciones, y el circuito del tanque permite sintonizar frecuencias relativamente altas.
Los interruptores de leva 42 y 46 proporcionan cambios de inductancia abruptos en el inductor de baja frecuencia 36 en un punto seleccionado 81, y los interruptores 43 y 41 proporcionan cambios de inductancia abruptos en el inductor de alta frecuencia 3 I en puntos seleccionados 88 y 89. La leva El formulario para los interruptores de un solo paso 42 y 46 se muestra en 9I en la Fig. 3, mientras que el formulario para las levas de los interruptores 43 y 41 se ilustra en 93. El
El seguidor se desplaza cuando el puntero 85 alcanza el punto 81, Fig. 5. La última forma de leva 93 es la más compleja de todas las empleadas en este sistema de tanque, con dos hombros 94 y tres porciones arqueadas significativas 96, 91 y 98 de diferentes radios . Estos tres radios diferentes se proporcionan para tres posiciones de los balancines I03 e I01 de los interruptores 43 y 41, como se ilustra en la Fig. 6. En A, el rodillo I 02 del balancín I91 del interruptor 41 se desplaza hacia afuera al máximo. radio desde el eje I4, de modo que se establezca contacto entre el brazo I01 y el elemento de contacto fijo izquierdo I08. Esta condición se mantiene a lo largo de casi 60° de la rotación del puntero 85 en el sentido de las agujas del reloj más allá del punto 83 (Fig. 5), a medida que la capacitancia del capacitor 58, 59' de estator dividido de capacitancia inferior efectiva en ese momento
I aumenta desde el mínimo. A continuación, el seguidor en 92, en tal disposición angular que la leva cae hacia adentro hasta la porción arqueada de radio mínimo 91, con el brazo I01 descansando en contacto con el elemento de contacto I09 a través de la siguiente porción cercana a 60 del rango de sintonización, siendo esta condición representado en la Fig. 6-B.
La zona en la rotación de la perilla 19 en la que el brazo del interruptor I01 se transfiere del elemento de contacto I08 al elemento I09 se representa en 8B en la Fig. 5, y la zona de transferencia del brazo I01 a una posición intermedia entre los elementos de contacto I08 e I09 ( el rodillo seguidor I02 que luego se desplaza sobre el sector arqueado 98 de la leva como se muestra en la Fig. 6-0) se indica en 69 en la Fig. 5.
La figura 4 es una vista esquemática de las conexiones eléctricas de los inductores y condensadores. Los montantes de los interruptores 43 y 41 están conectados a través de las orejetas H5 y H6 y los conductores H1 y H6 a los extremos del inductor 3i. Los elementos de contacto I08 y H0 están conectados a los puntos interiores I I2 e I I3 del inductor 3!, para una gran reducción de la inductancia del mismo cuando los brazos I03 y I01 están en contacto con los elementos I I0 e I08. Los elementos I09 y III están conectados a derivaciones más cercanas a los extremos del inductor 3|, para una menor reducción de la inductancia del mismo cuando contactan los brazos I01 y I03, respectivamente. Cuando los brazos están a mitad de camino entre los elementos de contacto estacionarios,
el inductor 3I tiene una inductancia máxima, ya que no hay vueltas del inductor cortocircuitadas en esta condición. Y
Los puntales de los interruptores 42 y 46 están conectados a través de las orejetas I2I e I22 y los conductores I23 e I24 a derivaciones igualmente desplazadas desde los extremos del inductor 36; y los elementos de contacto fijos I25 e I26 de estos interruptores están conectados a los elementos de contacto 63 y 64 y a los extremos del inductor 36.
Volviendo ahora a la figura 5, el efecto de todos los interruptores puede describirse en términos de los cambios de las condiciones del circuito cuando se gira el botón 19 desde la posición en la que se ilustra. Con la rotación en el sentido de las agujas del reloj, la capacitancia efectiva del circuito del tanque se reduce gradualmente desde el máximo con todas las secciones en el circuito, mientras se emplea la inductancia completa del inductor 36. El circuito tanque puede estar dispuesto para sintonizar a través de un rango de frecuencias que incluye la banda de 3,5 a 4 megaciclos por segundo, representada por el arco I3I con el inductor completo 39 efectivo. En 81, los interruptores 42 y 46 se cierran, desviando porciones de extremo iguales del inductor 39, reduciendo abruptamente la inductancia obtenida de ese modo en el circuito del tanque. Esta reducción de la inductancia efectiva del inductor 36 puede ser de aproximadamente la mitad de su inductancia máxima, para sintonizar a través de una banda de frecuencia aproximada de 75 1y una octava más alta en frecuencia, por ejemplo, para sintonizar a través del rango de frecuencia de 7,0. a 7,3 inegaciclos por segundo, representado por son I33. En 83, los interruptores 45 y 45 desplazan las conexiones del circuito para excluir el inductor 3'5 y el condensador de estator dividido grande 65, 61 del circuito, dejando solo el inductor 3| conectados a los terminales del estator o secciones de capacitor 58 y 59 y a las lengüetas de terminal del circuito externo 55 y 56. En el sector de cuadrante entre 83 y S8, los interruptores 43 y 4'! están acondicionados como se ilustra en la Fig. 6-A, de modo que la inductancia efectiva del inductor 3| se reduce a aproximadamente la mitad de su inductancia máxima En este sector, el circuito tanque se emplea para sintonizar a través de la banda de frecuencia más alta para la que está diseñado, por ejemplo
Cuando el puntero 85 pasa por la posición 88, los interruptores 43 y 41 cambian a las condiciones ilustradas en la Fig. SB. Las porciones menores del inductor 3I están ahora en cortocircuito, y la inductancia efectiva en el circuito es aproximadamente tres cuartas partes de la inductancia máxima de la unidad 3!. Dentro del sector entre 38 y 89, el circuito del tanque está sintonizado a través de la manecilla de frecuencia entre 21,0 y 21,5 megaciclos por segundo, representado por el arco I 31.
En 89, los interruptores 43 y 4'2 se desplazan nuevamente, esta vez para adoptar posiciones de brazo neutral como se indica en la Fig. 6-C, de modo que el inductor 3i alcance su máxima inductancia en el circuito. Entre los puntos 89 y 8|, el tanque se sintoniza en la banda de frecuencias entre 14,0 y 14,4 megaciclos por segundo, representada en I35.
La unidad de depósito descrita hasta ahora puede disponerse para una rotación ilimitada.
La Fig. 7 muestra gráficamente las relaciones de los cinco rangos de sintonización en el sistema de tanque de las Figs. 1-6, y también representa la facilidad para la retención de la relación capacitancia/inductancia sustancialmente uniforme en todos los rangos de sintonización. Los rangos ESI, I33, I33 e I35 están espaciados en frecuencia aproximadamente según pasos sucesivos de una octava; por lo tanto, para relaciones sustancialmente uniformes de capacitancia e inductancia efectivas, los valores de reactancia correspondientes deben cambiar en pasos de aproximadamente 2:1. En realidad, esto se logra en la parte de la inductancia del arreglo del tanque, la inductancia efectiva se reduce aproximadamente a la mitad con la transferencia de la perilla del rango de 3,5 megaciclos Isl, I3I' al rango de 7,0 megaciclos I33, I33 e induct-or 3! proporcionando una reducción adicional a la mitad en comparación con el valor de inductancia reducida del inductor 35 cuando el circuito del tanque se sintoniza en el rango de 14,0 megaciclos I39, I35, y una reducción adicional a la mitad para sintonizar en el rango de 28,0 megaciclos I35, I35. Él. La banda de 21 megaciclos I31, 137' está situada de forma intermedia en este escalón de frecuencia de octava superior y, en consecuencia, se proporciona una reducción de inductancia intermedia, como se ha expuesto anteriormente;
Con estas reducciones de inductancia en proporción inversa a los pasos por los cuales las bandas de frecuencia están espaciadas en el espectro, se deduce que la relación capacitancia/inductancia será uniforme para ciertas frecuencias puntuales, una en cada uno de los cinco rangos de sintonía. Sin embargo, dado que la sintonización dentro de una banda seleccionada se logra solo mediante la variación de la capacitancia, la relación de capacitancia e inductancia varía ligeramente en la sintonización, a través de una banda, como lo indica la ligera inclinación de cada una de las partes del gráfico I35' I31", I39", I3!" y I33" en la parte superior del gráfico de la Fig. 7. Tenga en cuenta que estas porciones inclinadas del gráfico se muestran leves. desviaciones de la relación capacitancia-inductancia de" la relación ideal nominal indicada por la línea punteada horizontal I40, pero 'tales' desviaciones, que ascienden a solo un pequeño porcentaje, son prácticamente insignificantes en lo que se refiere a la 'ef-. afectar el funcionamiento del equipo de radio, incluido el sistema de tanques.
Una ventaja importante proporcionada por la confianza en las variaciones de capacitancia únicamente para sintonizar a través de una banda seleccionada se hace evidente cuando se observa que el rango de ajuste angular de la perilla I9 para cada banda es aproximadamente el doble de lo que sería con la variación continua simultánea de inductancia y capacitancia en toda la banda de frecuencia. Esta mayor dispersión angular de las bandas facilita en gran medida el ajuste preciso para la sintonización precisa de la resonancia a la frecuencia operativa.
Otra ventaja importante proporcionada por las variaciones escalonadas de inductancia en preferencia a los dispositivos de inductancia continuamente variable de rangos de ajuste angular del orden del ángulo de rotación máximo a mínimo reside en la retención de Q muy alta de los inductores bajo todas las condiciones operativas. condiciona la Q de la inductancia en la presente invención y, por lo tanto, la eficiencia del tanque, siendo proporcional a la que normalmente se puede obtener con una combinación simple de un capacitor y un inductor fijo ordinario. Así, se puede obtener la máxima potencia de salida de radiofrecuencia de un transmisor que emplea la presente invención y, además, se evitan por completo las dificultades mecánicas que acompañan al calentamiento por radiofrecuencia de las bobinas de Q moderado o bajo.
La disposición de tanque descrita hasta ahora es un sistema de tanque balanceado adecuado para la conexión entre las rejillas o los ánodos de un oscilador o amplificador de radiofrecuencia push-pull, y para la provisión de un punto medio en radiofrecuencia cero. potencial. Tal arreglo de tanque balanceado es. también deseable para usar en el circuito de ánodo de un solo tubo u otro oscilador o amplificador de radiofrecuencia desequilibrada Donde se requiere un circuito dividido, ya sea para un circuito de retroalimentación de rejilla para sostener oscilaciones, por ejemplo, un oscilador Hartley o Colpitts arreglo, o para una neutralización. Circuito de puente para evitar la autooscilación dentro de una etapa destinada a operar solo como amplificador.
La figura 8 ilustra esquemáticamente la conexión del circuito de tanque balanceado entre los ánodos MI e I42 de un amplificador de radiofrecuencia push-pull I43. Los ánodos están conectados a las lengüetas terminales 55 y 5E, y el terminal positivo de una fuente de alimentación de alto voltaje I5!) está acoplado a través de un estrangulador de radiofrecuencia que transporta corriente I 46 y una lengüeta terminal I4. a las derivaciones intermedias de los inductores 3] y 36. Una resistencia I48, como una unidad de carbono de baja potencia y alta resistencia, conectada entre la lengüeta terminal I41 y un met I 45 unido a la estructura metálica del sistema de condensadores, en cuanto a la placa frontal II. Se proporciona un condensador de derivación de radiofrecuencia de alto voltaje I5I entre el circuito de cátodo del amplificador de radiofrecuencia I43 y el terminal I41 o I49,
Los condensadores de neutralización I53 e I55 están interconectados entre ánodos y rejillas de control opuestas. Si es de un solo tubo y neutralizante. El capacitor se va a usar con el arreglo de tanque balanceado,
las conexiones están dispuestas a modo de tubo I y condensador de neutralización I55, omitiendo el tubo I58 y el condensador I53.
Como se ha señalado anteriormente, el inductor 36 solo es efectivo cuando el puntero 85 está dentro de la zona semicircular superior del cuadrante en la Fig. 5, y el inductor 3! solo es efectivo cuando el puntero está en la mitad inferior del rango del dial. Por lo tanto, es necesario que se proporcione una disposición para acoplar el inductor activo a una carga. Preferiblemente, además, la disposición de acoplamiento debe tener un diseño tal que permita una variación conveniente y suave del acoplamiento de la carga, desde el frente de la unidad de tanque y sin el requisito de elementos de control complejos. Para este fin, se dispone una bobina de eslabón móvil IIIiI para moverse entre una posición de acoplamiento cercano al inductor 3| y una posición de acoplamiento estrecho al inductor 36, mostrándose la bobina de enlace IBI en la posición extrema de acoplamiento estrecho al inductor 36 en las Figs. 1 y 2, y estando esquemáticamente indicado en la posición de máximo acoplamiento al inductor 3| en el diagrama esquemático de la Fig. 8.
¡La bobina de enlace ISI se apoya en un brazo I63 que a su vez está sujeto a un eje I soportado en muñones I 6! y I69, y provisto de una perilla de ajuste III. Cuándo. inductor 35 es efectivo, la perilla I'II puede girarse en sentido horario para aumentar el acoplamiento a la carga, o en sentido antihorario para reducir el acoplamiento a la carga. Cuando el inductor 3| es efectivo, por otro lado, la perilla se gira en el sentido contrario a las agujas del reloj para aumentar la carga, o en el sentido de las agujas del reloj para reducir la carga desde una condición estrechamente acoplada. Así, la posición de la bobina 'IGI' para el máximo 'acoplamiento al inductor 35 para las posiciones hacia arriba del puntero 85 corresponde a la posición para. acoplamiento mínimo al inductor 3| para las posiciones hacia abajo del puntero; e inversamente, la posición de la 'bobina de enlace " SI para acoplamiento máximo al inductor 3| para las posiciones del puntero hacia abajo corresponde a la del acoplamiento mínimo al inductor 36 para las posiciones hacia arriba del puntero 85.
Mientras que la bobina de enlace IE! se indica en la Fig. 8 como acoplado a una carga de toma de energía I13, y se ha descrito en los párrafos anteriores como ajustable para la carga adecuada del amplificador I43, esta bobina de enlace es igualmente adecuada para alimentar energía a la unidad de tanque desde una unidad de conducción etapa como un oscilador o un amplificador de radiofrecuencia de baja potencia cuando la unidad del tanque se emplea en el circuito de rejilla de un amplificador de radiofrecuencia.
La disposición del tanque balanceado de las Figs.
1, 2 y 4 con un capacitor r de estator dividido de capacitancia más baja en un eje y un capacitor de estator dividido de alta capacitancia en un eje paralelo entre la placa frontal II y la placa posterior I2 es particularmente adecuado para el diseño compacto de la unidad de tanque, y proporciona muy cables de conexión cortos. particularmente en las partes del circuito conectadas al inductor de alta frecuencia 3|. Además, este diseño es muy adecuado para su uso con la bobina de enlace IBI dispuesta para oscilar entre la mitad del inductor 3| y el medio del inductor 36.
Para lograr una gran compacidad con esta disposición de estator dividido dual de rotor paralelo. la.
las placas del rotor están hechas para intercalarse cuando se giran hacia afuera, hacia oa través de las posiciones de capacitancia mínima, como se ilustra en las Figs. 1 y 2. Para este propósito, las placas de rotor I8'I en el eje II, espaciadas a intervalos iguales a las de las placas de rotor en el eje I5, se colocan longitudinalmente al eje I4 para pasar entre las placas de rotor I83 en la parte coextensiva de eje I5. Como es evidente en la Fig. 2, las dimensiones de la sección transversal del conjunto de condensadores son solo aproximadamente un cincuenta por ciento mayores que las dimensiones correspondientes requeridas con un sistema de condensador de un solo rotor ordinario de tamaños de placa de rotor y estator similares. Con estas características, el volumen de espacio requerido por la unidad de tanque de las Figs. 1, 2 e i es solo un poco mayor que el requerido para a.
Para ciertas aplicaciones, por ejemplo, para el circuito del tanque de ánodo de un amplificador de radiofrecuencia de rejilla de pantalla única libre de requisitos de neutralización, es apropiado un tipo de tanque desequilibrado. Tal versión para incorporar el. Las características de conmutación de punto de inductancia y una bobina de acoplamiento de enlace desplazable entre la posición de máximo acoplamiento a un primer inductor y la posición de máximo acoplamiento a un segundo inductor (acoplamiento mínimo al primer inductor) se ilustran en la Fig. 9. Un solo rotor eje I4. se usa aquí, con una sección de capacitor grande (no de estator dividido) en la mitad delantera y con un conjunto de interruptores de leva y una sección de capacitor más pequeña en la mitad más trasera del eje. Los interruptores de leva se designan 4I', 42 y 43, para enfatizar su estrecha correspondencia con uno de los dos conjuntos similares de interruptores de leva en la disposición del tanque balanceado de la Fig. 1, y. estos interruptores están conectados a los inductores 3| y 36 de la misma manera que las conexiones de los interruptores ll, 42 y 43 a las bobinas delanteras 32 y 31 de los inductores balanceados SI y 36, respectivamente, estando el estator único del capacitor delantero permanentemente conectado al extremo I88 del inductor- 3", y actuando además de la capacitancia de la sección más trasera del capacitor cuando el inductor de baja frecuencia 36 está conectado en circuito mediante el interruptor 41' sustancialmente en todo el rango de rotación de la perilla de disco I9.
La bobina de enlace IBI del tanque desequilibrado o asimétrico de la Fig. 9 está dispuesta para el movimiento longitudinal desde una posición cercana al extremo del inductor 36' hasta una posición cercana al extremo del inductor 3|, siendo la primera posición la siguiente. para el acoplamiento más cercano al inductor 36 y el acoplamiento más flojo al inductor 3 I y siendo la última posición la del acoplamiento más cercano al inductor 3| y el acoplamiento más flojo al inductor 36. Así, aunque los ejes de los inductores 36 y 3| y la bobina I6I permanecen alineadas en todo momento, esta disposición de tanque como la de las Figs. 1 y 2 proporciona movimientos opuestos de la bobina de enlace para cambios similares de acoplamiento a los dos inductores separados. El ajuste longitudinal de la bobina I6I se logra mediante la rotación de la perilla de control del acoplamiento de enlace HPV y el eje I65,
A los terminales de conexión externa del arreglo de tanque asimétrico de la Fig. 9 se les asignan las designaciones 55, I41 e I49 para enfatizar su correspondencia con todos excepto el terminal 56 del; terminales de conexión externa del arreglo de tanque balanceado. El terminal 55' puede estar conectado al ánodo de un amplificador de radiofrecuencia de rejilla de pantalla, mientras que los terminales I 41 e I49 están conectados entre sí por el conductor I 9| y se puede conectar al terminal positivo de la fuente de alimentación del ánodo.
Los rangos de sintonización del circuito del tanque de Fi 9 pueden hacerse fácilmente idénticos a los ilustrados en la Fig. 5 y descritos en relación con la disposición del tanque balanceado de las Figs. 1, 2 y 4. Se hacen cambios de inductancia similares para que tengan lugar en los puntos correspondientes, y la relación capacitancia/inductancia sustancialmente uniforme se mantiene de la misma manera que con el tanque balanceado.
Los rangos de sintonización especificados en la Fig. 5 son los rangos de frecuencia más populares de los asignados a la comunicación de radioaficionados por la Comisión Federal de Comunicaciones, y se han tomado con fines ilustrativos. Será evidente que la presente invención es fácilmente adecuada para adaptarse a cualquier otro grupo deseado de bandas de frecuencia, por ejemplo, para las diversas bandas de onda corta asignadas para la radiodifusión internacional de larga distancia, y que todos los principios de las disposiciones de tanque específicas descritas anteriormente son completamente aplicables para tales grupos de bandas. Además, será fácilmente evidente que el extremo de baja frecuencia del rango de sintonización comienza con la rotación en sentido contrario a las agujas del reloj del puntero 85 desde la posición 8.
Una característica importante del aparato de circuito de tanque de la presente invención, que se hace claramente evidente en la figura 5, es la ausencia de ambigüedad en los ajustes del dial en relación con las frecuencias operativas, la amplia dispersión del rango de sintonización angular para cada banda de frecuencia , y la plena utilización del rango total de rotación de 360° de los ejes del rotor; estas características se logran simultáneamente a través de la conmutación efectuada en los puntos 8| y 33 entre las frecuencias generalmente bajas y las frecuencias generalmente altas. Junto con estas características, el aparato del circuito del tanque es en todo momento una unidad sensible a una sola frecuencia, lo que brinda una acción selectiva totalmente equivalente a la de un circuito del tanque ordinario con un solo capacitor conectado a un solo inductor.
Dado que se pueden realizar muchos cambios en la construcción anterior y se pueden realizar muchas realizaciones aparentemente muy diferentes de esta invención sin apartarse del alcance de la misma, se pretende que todo lo contenido en la descripción anterior o mostrado en los dibujos adjuntos se interprete como ilustrativo y no en un sentido limitativo.
Lo reclamado es:
1. Aparato de circuito de tanque que comprende un sistema de capacitancia variable, primer y segundo inductores, y medios de conmutación acoplados operativamente a dicho sistema de capacitancia variable para ser activado en los ajustes de capacitancia selectivos del mismo, dicho sistema de capacitancia variable comprende primer y segundo capacitores variables agrupados que incluyen rotor medios giratorios a través de dos porciones sucesivas de 180 grados cada una entre una posición de capacitancias mínimas de ambos capacitores y una posición de capacitancias máximas de ambos capacitores, incluyendo el primer capacitor medios para conexión permanente a un circuito externo, medios que conectan el segundo capacitor a dicho segundo de dichos inductores,medios conductores que interconectan eléctricamente dichos medios de conmutación con dichos condensadores y dichos inductores dichos medios de conmutación incluyen medios para mantener dicho primer condensador conectado a dicho primer inductor a lo largo de una de dichas partes de rango de 180º y para transferir la conexión de dicho primer condensador a derivación con dicho segundo condensador y dicho segundo inductor a través de la otra de dichas 180 porciones.
2. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 1, en el que dichos medios de conmutación incluyen además medios para alterar la inductancia del inductor acoplado a través de dicho interruptor a dicho primer condensador en un punto seleccionado en la rotación de dicho rotor en una de dichas porciones de rango de 180 .
3. Aparato de circuito de tanque que comprende un primer capacitor variable a una primera capacitancia máxima y un segundo capacitor variable de capacitancia máxima más alta que tiene un sistema de rotor común giratorio a través de dos rangos angulares sucesivos de 180 entre las posiciones de capacitancia mínima y capacitancia máxima, un primer inductor y un mayor - segundo inductor de capacitancia, y medios de conmutación acoplados a dicho sistema de rotor para operación mecánica con el mismo para conectar dicho primer capacitor a dicho primer inductor a lo largo de uno de dichos 180 rangos y para conectar dicho segundo inductor y dicho segundo capacitor en derivación con dicho primer capacitor a lo largo del otro de dichos 180 rangos.
4. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 3, en el que dicho medio de conmutación comprende al menos un interruptor de leva que tiene una leva acoplada a dicho rotor para girar con él y un elemento de interruptor móvil controlado por él y al menos un elemento de interruptor fijo que coopera con él.
5. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 3, en el que dicho medio de conmutación incluye medios para cambiar abruptamente la inductancia de al menos uno de dichos inductores en un punto intermedio seleccionado dentro de uno de dichos 180 rangos a lo largo del cual está conectado a través de dicho medio de conmutación a dicho primer condensador variable.
6. Aparato de circuito de tanque que comprende un capacitor variable, una pluralidad de inductores, medios conectados eléctricamente a dicho capacitor y dichos inductores para conmutar uno seleccionado de dichos inductores en circuito con dicho capacitor en un punto predeterminado en el rango de ajuste del mismo y para conmutar uno más de dichos inductores en circuito con dicho condensador en otro punto predeterminado en el rango de ajuste del mismo, y una bobina móvil para acoplar un circuito externo a cualquiera de dichos inductores que se seleccione, siendo dicha bobina móvil suavemente ajustable entre un posición de proximidad con uno de dichos inductores y una posición de proximidad con otro de dichos inductores, por lo que un rango común de movimiento de los mismos permite una variación de amplio rango del acoplamiento inductivo a uno seleccionado de dicha pluralidad de inductores.
7. Aparato de circuito de tanque que comprende una unidad de capacitor variable que tiene una pluralidad de secciones de capacitancia variable, un primer inductor acoplado eléctricamente a al menos una de dichas secciones de capacitancia, 2. segundo inductor, medios para acoplar eléctricamente dicho segundo inductor a una segunda de dichas secciones de capacitancia, medios comunes para variar las capacitancias de dichas secciones de capacitancia primera y segunda, una bobina de acoplamiento de enlace para acoplar electromagnéticamente a un circuito externo, y medios para ajustar dicha bobina de acoplamiento de enlace a través de un rango de posiciones entre una posición de proximidad a dicho primer inductor y una posición de. muy cerca de dicho segundo inductor.
ensayosc 8. Aparato de circuito de tanque que comprende un sistema de capacitor variable, un primer inductor y un segundo inductor, medios que interacoplan eléctricamente dicho sistema de capacitor y dicho primer y segundo inductor para proporcionar una respuesta resonante a una primera radiofrecuencia en dicho primer inductor y al menos parte de dicho sistema de condensadores y para proporcionar una respuesta resonante a una segunda radiofrecuencia en dicho segundo inductor y al menos parte de dicho sistema de condensadores, una bobina de acoplamiento de enlace y medios que proporcionan movimiento relativo entre dicha bobina de acoplamiento de enlace y dicho primer y segundo inductor para variar simultáneamente los grados de acoplamiento inductivo de dicha bobina de enlace con dicho primer inductor y dicho segundo inductor.
9. Aparato de circuito de tanque que comprende, en combinación, un sistema de capacitancia suavemente variable y un sistema de inductor de paso variable y medios de conmutación y un sistema de acoplamiento de enlace; comprendiendo dicho sistema de capacitancia suavemente variable un primer capacitor variable y un segundo capacitor variable que tiene una capacitancia máxima mayor que dicho primer capacitor variable, teniendo dicho primer y segundo capacitores variables rotores mecánicamente interacoplados; comprendiendo dicho sistema de inductores de paso variable una pluralidad de inductores que tienen ejes paralelos; incluyendo dichos medios de conmutación porciones de rotor acopladas mecánicamente a dichos rotores para girar con ellos y definiendo múltiples puntos de transferencia de circuito en posiciones angulares seleccionadas de dichos rotores, estando conectados eléctricamente dichos medios de conmutación a dichos condensadores ya dichos inductores para interconectar eléctricamente porciones seleccionadas de inductancia y capacitancia en partes seleccionadas del rango angular de ajuste de dichos rotores; e incluyendo dicho sistema de acoplamiento de eslabones una bobina desplazable a través de un rango de movimiento que permite la variación simultánea de su proximidad de acoplamiento inductivo a dicho primer inductor y su proximidad de acoplamiento inductivo a dicho segundo inductor.
10. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 9, en el que dicho primer capacitor variable es un capacitor de estator dividido que tiene partes de capacitor variables iguales y dicho segundo capacitor variable es un capacitor de estator dividido que tiene partes de capacitor variables iguales, siendo dicho segundo capacitor de estator dividido. colocado al lado de dicho primer condensador de estator dividido y con su eje de rotación paralelo al mismo, cada uno de dichos inductores está dividido en dos porciones de bobina espaciadas equidistantes, y estando colocados paralelos a los ejes de rotación de dicho segundo condensador variable que puede girar alrededor de un segundo eje paralelo al mismo, teniendo dicho primer condensador al menos una sección de estator adyacente a dicho primer eje en el lado opuesto a dicho segundo eje,y teniendo dicho segundo condensador al menos una sección de estator adyacente a dicho segundo eje en el lado opuesto a dicho primer eje, teniendo dicho primer condensador placas de rotor y estator entrelazadas entre sí perpendiculares a dicho primer eje y teniendo dicho segundo condensador placas de rotor y estator entrelazadas mutuamente perpendiculares a dicho segundo eje, dicho primer y segundo eje del rotor están: separados por una dimensión menor que la suma de los diámetros de las respectivas placas del rotor de dicho primer y segundo rotor, y las respectivas placas del rotor están ubicadas en posiciones escalonadas longitudinalmente de dichos ejes por lo que se intercalan oi las placas del rotor están permitidas ya que los rotores se giran a las posiciones de capacitancia mínima y, por lo tanto, se logra la compacidad del aparato del circuito del tanque.teniendo dicho primer condensador placas de rotor y estator entrelazadas mutuamente perpendiculares a dicho primer eje y dicho segundo condensador teniendo placas de rotor y estator entrelazadas mutuamente perpendiculares a dicho segundo eje, estando dicho primer y segundo ejes del rotor: separados por una dimensión menor que la suma de los diámetros de las respectivas placas de rotor de dichos primer y segundo rotores, y las respectivas placas de rotor están ubicadas en posiciones escalonadas longitudinalmente de dichos ejes, por lo que se permite el intercalado de las placas de rotor a medida que los rotores se giran a las posiciones de capacitancia mínima y compacidad del circuito del tanque de este modo se logra el aparato.teniendo dicho primer condensador placas de rotor y estator entrelazadas mutuamente perpendiculares a dicho primer eje y dicho segundo condensador teniendo placas de rotor y estator entrelazadas mutuamente perpendiculares a dicho segundo eje, estando dicho primer y segundo ejes del rotor: separados por una dimensión menor que la suma de los diámetros de las respectivas placas de rotor de dichos primer y segundo rotores, y las respectivas placas de rotor están ubicadas en posiciones escalonadas longitudinalmente de dichos ejes, por lo que se permite el intercalado de las placas de rotor a medida que los rotores se giran a las posiciones de capacitancia mínima y compacidad del circuito del tanque de este modo se logra el aparato.separados por una dimensión menor que la suma de los diámetros de las respectivas placas de rotor de dichos primer y segundo rotores, y las respectivas placas de rotor están ubicadas en posiciones escalonadas longitudinalmente de dichos ejes, por lo que se permite el intercalado de las placas de rotor a medida que los rotores se giran para de este modo se logran las posiciones de capacitancia mínimas y la compacidad del aparato del circuito del tanque.separados por una dimensión menor que la suma de los diámetros de las respectivas placas de rotor de dichos primer y segundo rotores, y las respectivas placas de rotor están ubicadas en posiciones escalonadas longitudinalmente de dichos ejes, por lo que se permite el intercalado de las placas de rotor a medida que los rotores se giran para de este modo se logran las posiciones de capacitancia mínimas y la compacidad del aparato del circuito del tanque.
12. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 9, en el que dichos primer y segundo capacitores tienen sus rotores alineados a lo largo de un eje común y rígidamente interconectados, dicha pluralidad de inductores comprende primer y segundo inductor separados y alineados en paralelo con dicho eje común, y dicho El sistema de acoplamiento de eslabones comprende un,
inductor y una posición de proximidad cercana a dicho;
segundo inductor.
13. Aparato de circuito de tanque que comprende, un primer capacitor variable que tiene un primer valor predeterminado de capacitancia máxima, un segundo capacitor variable que tiene un segundo valor predeterminado de capacitancia máxima apreciablemente mayor que dicho primer valor máximo de capacitancia, dichos primer y segundo capacitores variables tienen rotores agrupados, un primer inductor de un primer valor de inductancia, un segundo inductor que tiene una inductancia apreciablemente más alta que dicho primer valor de inductancia, un par de terminales de tanque y medios de conmutación acoplados a dichos rotores agrupados para ser operados por rotación de los mismos,incluyendo dichos medios de conmutación medios que interconectan eléctricamente dicho primer condensador y dicho primer inductor como un circuito resonante en derivación entre dichos terminales del tanque durante la rotación de dichos rotores a través de un primer rango angular de sintonización de dichos rotores y para interconectar eléctricamente dicho segundo condensador y dicho segundo inductor entre dichos terminales de tanque durante la rotación de dichos rotores a través de un segundo rango angular de sintonización de dichos rotores.
14. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 13, que incluye además una bobina de acoplamiento de enlace soportada de forma móvil para el movimiento desde una posición de acoplamiento máximo a dicho primer inductor y acoplamiento mínimo a dicho segundo inductor a una posición de acoplamiento máximo a dicho segundo inductor y acoplamiento mínimo a dicho segundo inductor. acoplamiento a dicho primer inductor.
15. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 14, en el que dichos primer y segundo inductores están colocados con sus ejes paralelos, y dicha bobina de acoplamiento de eslabón pivota alrededor de un eje paralelo a ambos ejes del inductor y se desplaza de ellos.
16. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 14, en el que dichos primer y segundo inductores están colocados con sus ejes alineados, y dicha bobina de acoplamiento de enlace está soportada entre ellos para trasladarse desde una posición adyacente al extremo de dicho primer inductor a una posición adyacente al extremo. de dicho segundo inductor.
17. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 13, en el que dichos medios de conmutación comprenden medios para cambiar la inductancia de al menos uno de dichos inductores en una posición angular predeterminada del rotor del condensador interconectado con ellos.
18. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 13, en el que dicho primer capacitor está incluido en conexión en derivación con dicho segundo capacitor y dicho segundo inductor entre dichos terminales del tanque durante la rotación de dichos rotores a través de dicho segundo rango angular.
19. Aparato de circuito de tanque que comprende un primer capacitor variable de masa 15 que tiene un primer valor predeterminado de capacitancia máxima, un segundo capacitor variable que tiene un segundo valor predeterminado de capacitancia máxima apreciablemente mayor que dicho primer valor máximo de capacitancia, dichos primer y segundo capacitores variables tienen rotores agrupados, un primer inductor de un primer valor de inductancia, un segundo inductor que tiene una inductancia apreciablemente más alta que dicho primer valor de inductancia, un par de terminales de tanque, medios de conmutación acoplados a dichos rotores agrupados para ser operados por rotación de los mismos,incluyendo dichos medios de conmutación medios que interconectan eléctricamente dicho primer condensador y dicho primer inductor como un circuito resonante en derivación entre dichos terminales del tanque durante la rotación de dichos rotores a través de un primer rango angular de sintonización de dichos rotores y para interconectar eléctricamente dicho segundo condensador y dicho segundo inductor entre dichos terminales del tanque durante la rotación de dichos rotores a través de un segundo rango L angular de sintonización de dichos rotores, comprendiendo cada uno de dichos primer y segundo inductores dos porciones de bobina separadas a lo largo de un eje común, estando el eje de dicho primer inductor separado del eje de dicho segundo inductor y siendo paralelo al mismo, y una bobina de acoplamiento de eslabones que pivota alrededor de un eje paralelo a los ejes de dichos primer y segundo inductores y separados de ellos,dicha bobina de acoplamiento de eslabones se puede mover angularmente en un rango desde una posición entre las partes de bobina de dicho primer inductor hasta una posición entre las partes de bobina de dicho segundo inductor.
20. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 19, en el que cada uno de dichos condensadores comprende un condensador de estator dividido, y las partes de bobina de cada uno de dichos inductores son simétricas.
21. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 19, en el que dicho medio de conmutación comprende medios que interconectan dicho primer y segundo condensador y dicho segundo inductor en derivación durante la rotación de dichos rotores a través de al menos parte de dicho segundo rango angular de sintonización, incluyendo dicho medio de conmutación medios para cambiar la inductancia efectiva del circuito de dicho primer inductor en una posición predeterminada en dicho primer rango angular de sintonía y medios para cambiar la inductancia efectiva del circuito de dicho segundo inductor en una posición predeterminada en dicho segundo rango angular de sintonía.
22. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 19, en el que dichos rotores de condensadores primero y segundo comprenden cada uno una pluralidad de placas en un eje, los ejes del rotor están separados y las placas están separadas para intercalarse mutuamente a medida que los condensadores se ajustan al mínimo. capacidad.
23. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 19, en el que dicho medio de conmutación comprende una pluralidad de levas acopladas positivamente a dichos rotores para girar con ellos, e interruptores accionados por las respectivas levas y conectados a dichos condensadores y dichos inductores para lograr cambios en la resonancia. circuito entre dichos terminales de tanque en posiciones angulares predeterminadas de dichos rotores.
24. Aparato de circuito de tanque que comprende un primer capacitor variable que tiene un primer valor predeterminado de capacitancia máxima, un segundo capacitor variable que tiene un segundo valor predeterminado de capacitancia máxima apreciablemente mayor que dicho primer valor máximo de capacitancia, dichos primer y segundo capacitores variables tienen rotores agrupados, un primer inductor de un primer valor de inductancia, un segundo inductor que tiene una inductancia apreciablemente mayor que dicho primer valor de inductancia, medios que interconectan eléctricamente dicho primer condensador y dicho primer inductor en un circuito resonante en derivación, medios que interconectan eléctricamente dicho segundo condensador y dicho segundo inductor en una segunda derivación circuito resonante,y una bobina de acoplamiento de enlace soportada de manera móvil para moverse a través de un rango de movimiento desde una posición de acoplamiento inductivo máximo a dicho primer inductor y acoplamiento inductivo mínimo a dicho segundo inductor a una posición de acoplamiento inductivo máximo a dicho segundo inductor y acoplamiento inductivo mínimo a dicho primer inductor.
25. Aparato de circuito de tanque como se define en la reivindicación 24, en el que dichos primer y segundo condensadores tienen ejes de rotor paralelos, y cada uno de dichos rotores comprende una serie de placas de rotor, intercalando las placas de rotor de dicho segundo condensador con las placas de rotor de dicho primer condensador. capacitor a medida que dichos capacitores se ajustan hacia la capacitancia mínima.
THOMAS M. FERRILL, JR.
REFERENCIAS CITADAS Las siguientes referencias están registradas en el archivo de esta patente:
PATENTES DE LOS ESTADOS UNIDOS Número Nombre Fecha 1.559.802 Stevenson 3 de noviembre de 1925 1.727.641 Grebe 10 de septiembre de 1929 1.761.211 Jones et al 3 de junio de 1930. 1.986.890 Gage 8 de enero de 1935 PATENTES EXTRANJERAS Número País Fecha 268.848 Gran Bretaña 919.27 1 de abril Gran Bretaña 20 de diciembre de 1938 543.639 Gran Bretaña 6 de marzo de 1942
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